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　　為此，該廠成立了動(dòng)力無限QC小組以解決上述問題。小組成員進(jìn)行分層調(diào)查分析，發(fā)現(xiàn)燃燒調(diào)整工藝不完善、設(shè)備故障、燃料品質(zhì)不達(dá)標(biāo)3個(gè)原因分別占比70.8%、15.7%、5.6%，確定燃燒調(diào)整工藝不完善是造成飛灰含碳量高的主要原因。

　　通過進(jìn)一步分析，小組發(fā)現(xiàn)燃燒調(diào)整工藝不完善可能與分離器回料口堵灰、漿槍結(jié)構(gòu)不當(dāng)、二次風(fēng)無參數(shù)監(jiān)測、培訓(xùn)力度不夠、風(fēng)帽磨損嚴(yán)重、運(yùn)行參數(shù)選擇不當(dāng)?shù)?項(xiàng)末端因素相關(guān)。

　　小組對這6項(xiàng)末端因素逐一確認(rèn)，并對現(xiàn)場已停運(yùn)的3臺(tái)鍋爐分別進(jìn)行勘察，排除了回料口無堵灰、培訓(xùn)力度不夠兩項(xiàng)因素。小組成員還對供熱站已停運(yùn)的鍋爐風(fēng)帽進(jìn)行現(xiàn)場檢查，發(fā)現(xiàn)風(fēng)帽、導(dǎo)向碟情況良好，排除了風(fēng)帽磨損嚴(yán)重這一因素。

　　隨后，小組對供熱站6臺(tái)水煤漿CFB鍋爐的漿槍進(jìn)行現(xiàn)場檢查。結(jié)果顯示，各水煤漿?；鹘Y(jié)構(gòu)布置正確，?；采w小于80%，不會(huì)因?yàn)榱；痪鶎θ紵a(chǎn)生不良影響。但對漿槍的角度情況進(jìn)行現(xiàn)場檢查發(fā)現(xiàn)，漿槍沒有固定裝置，角度過大，容易造成噴偏，形成掛漿，說明漿槍角度與燃燒調(diào)整工藝不完善相關(guān)；同時(shí)，他們發(fā)現(xiàn)不同二次風(fēng)量下飛灰含碳量會(huì)發(fā)生改變，二次風(fēng)的大小與燃燒調(diào)整工藝不完善兩者為強(qiáng)負(fù)相關(guān)；此外，他們還對鍋爐運(yùn)行參數(shù)情況進(jìn)行調(diào)查，發(fā)現(xiàn)煙氣含氧量與飛灰含碳量呈現(xiàn)負(fù)相關(guān)。

　　據(jù)此，小組成員判斷漿槍結(jié)構(gòu)不當(dāng)、二次風(fēng)無參數(shù)監(jiān)測、運(yùn)行參數(shù)選擇不當(dāng)為要因。

　　針對上述問題，小組采取了以下三項(xiàng)措施，一是增加了位置固定裝置，在漿槍口增加固定螺絲，將漿槍角度固定在30°~45°；二是增加了二次風(fēng)量測量裝置，采用皮托管，在風(fēng)道上測量壓差，計(jì)算風(fēng)量，實(shí)現(xiàn)實(shí)時(shí)計(jì)算監(jiān)測二次風(fēng)量；三是采用正交實(shí)驗(yàn)選取最優(yōu)運(yùn)行參數(shù)，控制飛灰含炭量不大于8%.

　　2017年4月，小組成員使用固定裝置將漿槍角度固定在40°，并對鍋爐進(jìn)行了為期5天的試運(yùn)行，數(shù)據(jù)排列無缺陷，改造效果明顯；二次風(fēng)測量裝置完成后，小組成員將二次風(fēng)量設(shè)定在送風(fēng)機(jī)風(fēng)量的8%，飛灰含碳量比較穩(wěn)定。

　　通過正交實(shí)驗(yàn)，小組確定使用下列參數(shù)：料床配比2：5：3，料層厚度450毫米，煙氣氧量5.5%，料床溫度950℃。在這組參數(shù)下運(yùn)行6周，鍋爐的飛灰含碳量明顯降低，平均值為5.92%，達(dá)到了預(yù)期目標(biāo)。該項(xiàng)活動(dòng)不僅成功解決了水煤漿循環(huán)流化床鍋飛灰含碳量高的問題，還節(jié)約了燃料成本共計(jì)37.7萬元。